Analýza tepelného účinku zkratových proudů v kabelových vedeních s napětím 0,4 kV v závislosti na místě poškození je tématem vědeckého článku o elektrotechnice, elektronickém inženýrství, informačních technologiích. Přečtěte si text výzkumné práce zdarma v elektronické knihovně CyberLeninka.

Abstrakt vědeckého článku o elektrotechnice, elektronickém inženýrství, informačních technologiích, autor vědecké práce — Lapidus Alexander Anatoljevič, Solovjovová Světlana Nikolajevna

Jsou zvažovány otázky výběru návrhových podmínek při zkoušení kabelů v sítích 0,4 kV na nehořlavost. Jsou uvedena doporučení pro změnu stávající regulační a technické dokumentace z hlediska zkoušení kabelů na nehořlavost.

Podobná témata vědeckých prací z oblasti elektrotechniky, elektronického inženýrství, informačních technologií, autor vědecké práce — Lapidus Alexander Anatoljevič, Solovjovová Svetlana Nikolajevna

VLIV UMÍSTĚNÍ NÁVRHOVÉHO BODU ZKRATŮ NA PODMÍNKY OHŘEVU KABELŮ 0,4 KV PŘI REALIZACI REZERVACE DELŠÍ DÉLKY

Vliv časově-proudových charakteristik ochranných zařízení na požární bezpečnost kabelových výrobků
Metodika vstupní kontroly ochranných zařízení elektrických rozvodů
Výběr ochranných zařízení elektrického vedení s ohledem na charakteristiky čas-proud
Moderní nízkonapěťové jističe pro domácnost a podobné účely
i Nemůžete najít, co potřebujete? Vyzkoušejte službu výběru literatury.

V článku se zvažují otázky volby podmínek vypořádání při kontrole nehořlavosti kabelových sítí 0,4 kV. Jsou uvedena doporučení ke změně stávajících specifikací a technické dokumentace týkající se kontroly nehořlavosti kabelů.

Text vědecké práce na téma „Analýza tepelného účinku zkratových proudů v kabelových vedeních s napětím 0,4 kV v závislosti na místě poškození“

A.A. Lapidus, S.N. Solovjová

ANALÝZA TEPELNÉHO VLIVU ZKRATOVÝCH PROUDŮ V KABELOVÝCH VEDENÍCH S NAPĚTÍM 0,4 KV V ZÁVISLOSTI NA MÍSTĚ POŠKOZENÍ

Vzhledem k tomu, že poměrně velký podíl požárů vzniká v důsledku vznícení kabelových vedení (KV) v napájecích systémech 0,4 kV, je otázka zdokonalení metod testování kabelů na tepelný účinek zkratových proudů (ZP) relevantní. V tomto případě je nutné provést co nejpřesnější výpočet konečné teploty ohřevu kabelů jak za podmínky včasného odstranění nehody, kdy je aktivováno nejbližší ochranné zařízení (jistič – ZP), tak i v případě prodlouženého procesu toku proudu ZP a aktivace jističe vyšší úrovně s přihlédnutím k nastavení selektivity.

Je však třeba objasnit nejen metody zkoušení kabelů na přípustné teploty ohřevu, ale také normativní a technickou dokumentaci upravující výběr a zkoušení kabelových vedení na tepelnou odolnost (TR) a nehořlavost (NC). Odhadovaná doba trvání zkratu pro dva stavy (TR a NC) se bude lišit. Při zkoušení kabelů na TR je nutné zohlednit dobu odpojení hlavní ochrany před zkratovými proudy, jejíž zóna zahrnuje testovaný kabel (zpravidla jako taková ochrana v sítích do 1 kV fungují elektromagnetické nebo elektronické spouště AB). Při zkoušení na NC se zohledňuje doba realizace vzdálené redundance. V tomto případě je poškozený úsek odpojen činností tepelné nebo elektromagnetické/elektronické spouště AB sousedního připojení.

Hlavními dokumenty, v souladu s nimiž je nutné provádět zkoušky kabelů dle výše uvedených podmínek, jsou Pravidla pro elektroinstalaci [1], platná státní norma [2] a oběžník požární bezpečnosti [3].

GOST R 52736-2007 [2] upravuje: při kontrole napájecích kabelů na nízké napětí během zkratů by měl být vypočítaný bod zkratu vybrán na začátku kabelu, bez ohledu na to, zda je

ať už se jedná o jeden kabel nebo o část kabelového vedení obsahujícího několik kabelů zapojených paralelně. Pokud má jeden kabel po celé své délce stupňovitý průřez, pak je pro každý úsek s novým průřezem kabelu nutné vzít na začátku tohoto úseku vlastní vypočítaný bod zkratu [2, s. 6.4.1].

Oběžník o požární bezpečnosti č. Ts-02-98(e) [3] navrhuje kontrolovat silové kabely s napětím do 1 kV za podmínek vysokého napětí (H) během zkratu na začátku kabelového vedení a umožňuje provádět tuto kontrolu během zkratu ve vzdálenosti 20 m od začátku kabelu. Je třeba poznamenat, že požadavky tohoto oběžníku nejsou závazné, ale mají doporučující charakter nad rámec požadavků kapitoly 1.4 Předpisů o elektroinstalacích.

V kapitole 1.4 „Výběr elektrických přístrojů a vodičů na základě zkratových podmínek“ [1] se termín „nevznícení“ vůbec nezmiňuje. PUE upravuje zkoušení zkratových podmínek v elektrických instalacích do 1 kV pouze pro rozvaděče, přípojnice a silové skříně. Zkoušení kabelů není stanoveno ani TS, ani NV. Sedmé vydání PUE však pravděpodobně zavede doporučení zkoušet kabely s napětím do 1 kV na NV [4], protože tato zkouška umožní dosáhnout vyšší úrovně spolehlivosti elektrických zařízení během provozu díky snížení pravděpodobnosti požárů při zkratech.

Při studiu tohoto problému byl v pracovním prostředí Microsoft Office Access vytvořen softwarový modul. Rozhraní vyvinutého modulu je znázorněno na obr. 1. Program umožňuje výpočet teplot ohřevu kabelového vedení při zkratu v libovolné vzdálenosti od jeho začátku s využitím typického schématu napájení a s ohledem na tepelný pokles proudu, ke kterému dochází v důsledku zvýšení aktivního odporu jádra kabelu, kterým protéká proud. Doba trvání zkratového proudu je určena automaticky na základě hodnoty

Obr. 1. Rozhraní softwarového modulu

vypočítaný proud v každém integračním kroku s využitím stávajících časově-proudových charakteristik (TCC) vypínacích jednotek AB.

Pomocí vyvinutého modulu byly provedeny výpočty pro různé kabely a parametry obvodů.

Teplotu ohřevu zkratového proudu lze určit metodou založenou na výpočtu okamžité hodnoty celkového zkratového proudu /(/) [5,6]:

kde A?, A9 jsou přírůstky času a teploty topného vedení v každém integračním kroku; /(/) je okamžitá hodnota celkového zkratového proudu; 5,1,c,y jsou parametry vedení (činný odpor, plocha průřezu, délka, měrná tepelná kapacita a hustota materiálu vedení).

Jak je patrné z navrhovaného vzorce, ohřev vodiče závisí nejen na parametrech kabelu, proudu, který jím protéká, a době trvání zkratu, ale také na místě poškození. V procesu studia tohoto faktoru bylo získáno několik typů závislostí teplot ohřevu kabelového vedení na místě zkratu. Tento článek představuje

dva příklady, ve kterých jsou kabely testovány na nízké napětí během zkratů v konstrukčních bodech navržených regulačními a technickými dokumenty [1-3], ale zároveň existuje jeden nebo několik úseků délky kabelu (úseky / nízké napětí na obr. 3), ve kterých při zkratu teplota ohřevu překročí přípustné nízké napětí (obr. 3).

Při výběru a kontrole kabelů na ohřev zkratovými proudy se za nejnáročnější režim považuje návrhový režim, ve kterém zkratové proudy dosahují maximálních hodnot. V tomto případě je nutné zohlednit třífázové kovové zkraty.

Výpočty byly provedeny s použitím typického obvodu napájení 0,4 kV z transformátoru o jmenovitém výkonu 5 = 250 kVA. Z hlavního úseku 0,4 kV se odbočuje skupinové kabelové vedení, jehož průřez (^ = 50 mm2 pro příklad výpočtu znázorněný na obr. 3, a a ^ = 35 mm2 na obr. 3, b) byl zvolen tak, aby změnou délky kabelu bylo možné nastavit určitý zkratový proud na sekundární sestavě (v uvažovaných příkladech /zkrat = 5 kA).

Jsou nastaveny parametry redundance AB, která odpojuje kabel při implementaci redundance s velkým dosahem.

ve tvaru VTX jističe [7]. Obecný tvar charakteristiky je znázorněn na Obr. 2, kde Unom je jmenovitý proud jističe, Ue/.m a /e/.m jsou minimální proud a doba odezvy elektromagnetické spouště, I je zkratový proud, od kterého dojde k odpojení jističe v důsledku tlaku vytvořeného energií oblouku během zkratu, tj. dle charakteristiky „reflexního“ odpojení [7] (křivka 1 na Obr. 2), / je minimální doba odezvy tepelné spouště jističe, /po je maximální doba odezvy „reflexního“ odpojení.

VTX jističů se nastavuje v softwarovém modulu. Při studiu problému nezapálení bude charakteristika jističe záviset na parametrech skupiny CL, protože se uvažuje případ selhání hlavní ochrany a odpojení poškození pomocí jističe sousedního připojení. Pro uvedené příklady byly vybrány jističe se jmenovitým proudem Unom = 400 A a proudy elektromagnetických spouště U = 140 A (obr. 3, a) a U = 105 A (obr. 3, b).

Pro studium ohřevu kabelů v závislosti na vzdálenosti, od které dochází ke zkratu, je nutné určit možný rozsah délky kabelu. GOST o kvalitě elektrické energie [8] upravuje přípustnou odchylku napětí na svorkách koncového spotřebitele. Analýza-

Obr. 2. Časoproudová charakteristika jističe se třemi vypínacími zónami: 1 — zóna „reflexního“ vybavení; 2 — zóna vybavení elektromagnetické spouště; 3 — zóna vybavení tepelné spouště

Pomocí vektorového diagramu napětí začátku a konce vedení a s odchylkou konečného napětí A u = 5 % od jmenovitého dle [8] je možné vypočítat maximální délky skupinových a jednotlivých kabelových vedení. V uvažovaných případech se výpočet provádí pro jednotlivé hliníkové kabely o průřezu 10 mm’1, pro které je maximální délka z hlediska napěťových ztrát/max = 28,9 m.

Obr. 3, a znázorňuje graf závislosti 9 = .Д/kl) pro kabelové vedení o průřezu 10 mm během zkoušky požární bezpečnosti. V malých vzdálenostech od začátku kabelového vedení k místu zkratu (/ = 0-3,5 m) je poškození eliminováno podle charakteristiky „reflexního“ vybavení jističe (křivka Y na obr. 2). V této zóně jsou zkratové proudy maximální a jistič pracuje v minimální době (křivka Y na obr. 3, a).

Prudký skok v teplotě ohřevu kabelu je způsoben přechodem jističe (AB) do zóny působení elektromagnetické spouště. S rostoucí vzdáleností od bodu zkratu se proud snižuje s ohledem na odpovídající zvýšení odporu kabelového vedení, zatímco doba jeho průtoku zůstává prakticky konstantní, protože jistič (AB) pracuje v zóně působení elektromagnetické spouště. V souladu s tím se konečná teplota ohřevu kabelového vedení snižuje s tím, jak se vypočítaný bod zkratu vzdaluje od sekundárního okruhu (křivka 2 na obr. 3, a). Na začátku kabelového vedení (ve vzdálenosti 3,5-7 m od jeho začátku) se nachází zóna, pro kterou se při zkratu vypočítaná teplota kabelového vedení stává vyšší než bod tání.

= 660 °C). V tomto ohledu nemá graf v teplotním rozsahu nad 660 °C žádný fyzikální význam a na obrázcích se přerušuje.

= Д/^) na obr. 3, 0′ probíhá v rozsahu délek / = 16—16,5 m. Parametry obvodu jsou zvoleny tak, aby při vzniku poruchy ve vzdálenosti 3 m od začátku kabelového vedení začala působit tepelně inverzně závislá spoušť AB. V tomto případě se doba eliminace zkratu opět zvýší a dojde k dalšímu skoku v teplotě ohřevu kabelu (křivka 3,6 na obr. 27). Dále, jak se vypočítaný bod zkratu vzdaluje, dochází k jevu spojenému se zvýšením intenzity růstu zkratového proudu tepelné spouště BTX s plynule klesajícím zkratovým proudem (přibližně XNUMX m od začátku kabelového vedení).

Podobné závislosti lze získat i pro jiné návrhové podmínky. Studie byly provedeny pro různé obvody s transformátory s výkonem do 1000 kVA včetně. Uvažovat o výkonnějších transformátorech s nižším napětím 0,4 kV není praktické z důvodu jejich malého praktického využití. V práci byly uvažovány hliníkové a měděné kabely různých průřezů a délek, stejně jako mnoho variant VTX jističů.

V případě selhání hlavní ochrany tedy nebude vypočítaná teplota ohřevu kabelu vždy maximální, když dojde ke zkratu na začátku vedení nebo ve vzdálenosti 20 m od jeho začátku, jak je regulováno hlavními regulačními a technickými dokumenty [1-3]. V tomto případě vzdálenost od začátku vedení od bodu zkratu vedoucího k největšímu ohřevu kabelového vedení závisí na parametrech obvodu a VTX jističe a nelze ji zobecněně stanovit pro různé obvody.

Navzdory tomu je v důsledku těchto studií možné formulovat základní přístup k nalezení nejnebezpečnějšího místa poškození vodiče, jehož zkrat vede k maximálnímu ohřevu částí vedoucích proud. K tomu je nutné vypočítat teplotu ohřevu na začátku a konci kabelového vedení, jakož i ve všech kontrolních bodech VTX ochranného zařízení, tj. v místě jeho přechodu z činnosti jedné spouště do druhé.

S rozvojem počítačového modelování se stalo možným testovat zařízení během různých nehod pomocí metod, které byly dříve nepraktické z důvodu

1. Pravidla pro elektroinstalaci |Text|, 6. vydání, přepracované a rozšířené, s dodatky, Petrohrad: Vydavatelství DEAN, 2005, 463 s.

2. GOST R 52736-2007. Zkraty v elektrických instalacích. Metody výpočtu elektrodynamických a tepelných účinků zkratového proudu |Text|, — M.: Standardinform, 2007, — 40 s.

3. Oběžník č. C-02-98(e). O zkoušení kabelů na nevznícení při vystavení zkratovému proudu [Text] / RAO “UES Ruska”, – M.: Vydavatelství Ministerstva rozvojové strategie a vědy-

Obr. 3. Grafické závislosti 9 = D/cl)

při vypínání zkratového proudu: a — elektromagnetickou spouští AB nebo „reflexní“ spouští; b — dle libovolné křivky jističe BTC AB (obr. 2)

složitost výpočtů. V současné době je však tento problém řešen pomocí dostupných výpočetních nástrojů.

Proto je nutné do stávajících i nově vyvíjených regulačních požadavků a doporučení zavést přesnější podmínky pro testování a metody pro výpočet tepelných účinků zkratových proudů na kabely, což pomůže předcházet požárům v kabelových systémech v napájecích systémech pro různé účely.

Technická politika RAO UES Ruska, SPO ORGRES, 1998, – 12 s.

4. Novinky z elektrotechniky. Dodatek „Otázky-odpovědi“ [Text]. – 2007. Č. 6, – S. 27.

5. Lapidus, AA Výpočet ohřevu vodičů chráněných jističi |Text] / AA Lapidus // Zprávy z elektrotechniky, – 2009. č. 2, – s. 46-49.

6. Lapidus, AA Specifika výpočtu ohřevu vodičů [Text] / AA Lapidus, S.N. Solovjová // Zprávy z elektrotechniky, – 2010. Č. 2, – S. 44-46.

7. Automatické jističe typu COMPACT NS. Technické podmínky [Text].— 1996.

8. GOST 13109-97. Elektrická energie. Kompatibilita technických prostředků elektromagnetického

naya. Normy pro kvalitu elektrické energie v univerzálních napájecích systémech [Text]. – M.: Mezinárodní rada pro normalizaci, metrologii a certifikaci, 1997, – 35 s.

OPTIMALIZACE STARTOVACÍCH REŽIMŮ ELEKTROMECHANICKÉHO KOMPLEXU SE SYNCHRONNÍM MOTOREM

Jednou z energeticky nejnáročnějších součástí procesu těžby ropy je systém udržování tlaku v ložisku. Jedná se o celý komplex technologických zařízení určených k přípravě, přepravě a čerpání nosiče energie do ložiska. Podniky těžící ropu a plyn vynakládají až 40 % své kapacity na vstřikování vody. Proto je vytvoření zadaných spouštěcích charakteristik čerpacích jednotek jedním z nejdůležitějších úkolů v elektrických systémech podniků ropného průmyslu.

Energeticky nejnáročnějšími prvky takových systémů jsou odstředivá čerpadla poháněná synchronním elektromotorem (SM) s výkonem až 6 MW. Při spouštění synchronních motorů vysokého napětí klastrových čerpacích stanic (CPS) je zbytkové napětí na sběrnicích 6 kV 70 % nebo méně, což je nepřijatelné. Kromě toho je hromadné samovolné spouštění elektromotorů po obnovení napětí na zdrojích napájení nemožné. Proto je velmi důležitý vývoj systému měkkého spouštění vysokonapěťových motorů, který zajišťuje elektromagnetickou kompatibilitu zařízení v souladu s GOST 13109-97 a SN 174-75 [1,2].

V závislosti na provozních podmínkách čerpadel mohou být formulována různá omezení jak na straně pracovního mechanismu, tak na straně napájecího systému, hnacího motoru a čerpací jednotky. Tato omezení zahrnují následující:

ztráta napětí v napájecí soustavě nesmí za podmínky stability technologického procesu překročit přípustnou hodnotu;

zrychlení během akcelerace mechanismu nesmí překročit hodnotu přípustnou jak pro mechanismus, tak pro samotný motor;

ohřev vinutí motoru během spouštění nesmí překročit přípustnou hodnotu;

Cena odpalovacího zařízení by měla být co nejnižší.

Existují různé metody spouštění SD čerpací jednotky: asynchronní start SD; start pomocí urychlovacího zařízení (tonový motor); start při sníženém napětí (autotransformátor, start reaktoru nebo tyristorový start); frekvenční start. Ve všech praktických případech lze proces spouštění SD rozdělit do dvou fází. V první fázi dochází k zrychlení na subsynchronní frekvenci otáčení (na skluz 5 rovný 0,05 nebo menší) převážně působením asynchronního momentu. Druhou fází je proces vstupu do synchronizace.

Při analýze první fáze spouštěcího procesu jsou obvykle nejzajímavější následující hodnoty: počáteční ráz statorového proudu (v okamžiku připojení motoru k síti); doba trvání spouštěcího režimu; změna statorového a rotorového proudu během zrychlení (pro určení ohřevu vinutí).

Tyto hodnoty je nutné zohlednit při posuzování přímého spouštění (s nebo bez přídavných odporů, podélných kapacitních kompenzačních jednotek ve statorovém obvodu), stejně jako při výběru obvodu a algoritmu pro zapínání budicího vinutí. U známého typu motoru lze ovlivnění jeho asynchronní momentové charakteristiky dosáhnout změnou hodnoty spouštěcího

25 2017 ноября k-igor

Bohužel jen málo čtenářů mého blogu sleduje můj YouTube kanál, a tak jsem se rozhodl napsat na blog článek o výpočtu zkratového proudu při návrhu vnitřního napájení, protože se jedná o velmi důležité téma a závisí na něm naše bezpečnost.

Řekněme, že děláte projekt interního napájení. Jaká jsou výchozí data a co potřebujete vědět pro výpočet zkratového proudu a výběr ochranného jističe?

Pro výpočet zkratového proudu ve skupinové síti musíte mít následující informace:

• charakteristiky výkonového transformátoru;
• značka, průřez a délka napájecího kabelu;
• značka, průřez a délka distribučního kabelu;
• značka, průřez a délka skupinového kabelu.

Všechny tyto údaje jsou nezbytné pro výpočet odporu smyčky fáze-neutrální vodič.

V napájecí a distribuční síti musí jistič při jednofázovém zkratovém proudu vypnout za maximálně 5 sekund a ve skupinové síti nesmí tato doba překročit 0,4 sekundy.

Doba odezvy jističe v případě zkratu.

Výpočet zkratového proudu přímo ovlivňuje výběr jističe.

V zásadě byste měli používat jističe s charakteristikou „C“, pokud však máte velmi nízký jednofázový zkratový proud a jistič s charakteristikou „C“ nechrání, měli byste zvážit instalaci jističe s charakteristikou „B“ s přihlédnutím k možným rozběhovým proudům.

Aby jistič s charakteristikou „C“ mohl při zkratu ve skupinové síti vypínat v rámci stanovené doby, musí být poměr jednofázového zkratového proudu k jmenovitému proudu jističe alespoň 10. V případě jističe typu „B“ musí být tento poměr alespoň 5.

Při návrhu nepřeceňujte jmenovité proudy jističů. Doporučuji volit jističe z řady: 6, 10, 16, 20, 25 atd.

Pokud jistič přetížíte, existuje možnost, že se při zkratovém proudu nevypne.

Při návrhu není nutné kontrolovat všechny skupinové sítě. Stačí zkontrolovat nejdelší vedení.

Také doporučuji shlédnout video s odkazy na regulační dokumenty:

Doporučuji vám přečíst:

Hrubý výpočet osvětlení

Vyplatí se kupovat lampy SMARTBUY?

Program pro výpočet základů ochrany před bleskem

Kategorie: O výpočtu Štítky: zkratový proud

Můžete přejít na konec a zanechat komentář. Oznámení jsou momentálně zakázána.

komentáře 22 „Vnitřní napájení: výpočet zkratového proudu během návrhu“

Pokud jde o nutnost kontrolovat všechna skupinová vedení, elektroinstalační řád vyžaduje kontrolu zkratů u „všech nově instalovaných“. Logicky řečeno není nutné kontrolovat všechno, ale napsali mi podobnou poznámku. Nebo se mýlí?

Pokud máte dvě vedení: 1 C16- 3×2,5-50m 2 C16- 3×2,5-70m, pak stačí zaškrtnout 2. skupinu. Další příklad. 1 C16- 3×2,5-50m, 2 C10- 3×1,5-50m, 3 C10- 3×2,5-70m, pak je nutné zaškrtnout všechny skupiny.

Nepochopil jste otázku) Měl jsem k projektu komentář A zněl asi jako – zkontrolovat VŠECHNY nově instalované ochranné přístroje na zkraty, s odkazem na PUE (nemám k dispozici přesný text odpovědi, ale to je podstata) 5 panelů po 12 skupinách s identickými diferenciálními jističi a započítány kabely Otázka – proč? Otázka 2 – bylo možné se odhlásit a započítat pouze 1 v nejvzdálenějším bodě (s odkazy na NTD)?

1 V každém panelu jste museli zaškrtnout 1 skupinu. 2 Chápu, že jste neviděli video a nečetli jste SP 256.1325800.2016))

A přímo v SP256. se píše o kontrole zkratu POUZE na nejvzdálenějším elektrickém přijímači? ESO (inspektor projektu) — uvádí odkazy na PUE, a ne na SP. Takže video je dobré, ale nelze ho připojit k případu))) Potřebujeme odkazy na dokumenty a s body.

Pokud jste příliš líní na to, abyste se na video podívali, podívejte se alespoň na 10 sekund, počínaje 3. minutou, kde cituji:

Pro testování ochranných zařízení po nejdelší přípustnou dobu ochranného automatického vypnutí je nutné provést výpočet jednofázového zkratu. pro nejvzdálenější elektrické přijímače.

Váš inspektor pravděpodobně nezná nic jiného než elektroinstalační předpisy.

Igore, ve videu uvádíš zvláštní argument pro potřebu výpočtu zkratových proudů, cituji. Proč počítám zkratové proudy? Protože jsou nejnebezpečnější. „Železný argument.“ Co myslíš tím nejnebezpečnějším? Nebezpečnější než dvoufázové a třífázové zkraty. Možná stálo za to říct, že ochranné zařízení se testuje na dva parametry: mezní spínací schopnost (ve skutečnosti se jedná o maximální zkratový proud, který ochranné zařízení „vydrží“ bez fyzického zničení) a zkratový proud (dolní mez citlivosti elektromagnetické spouště). To by byl inženýrský přístup))) Metoda výpočtu zkratových proudů ve tvých souborech je příliš zjednodušená, liší se od normy GOST a proto ji nelze použít pro výpočty.

Výpočet zkratových proudů se na vysokých školách studuje bez odkazu na GOST nebo něco jiného. Pokud si dobře pamatuji, jedná se o obor přechodových procesů v elektrických sítích. Existuje mnoho autorů vzdělávacích materiálů, podle kterých se provádějí metody a ty se od sebe příliš neliší, ale výpočet zkratových proudů je pro všechny stejný.

To je váš názor. A oni mají něco jiného. A není PUE dokument? Je nějak horší než SP? Nebo je SP důležitější než PUE? To byla otázka.

Andreji, podívejme se, jak moc se výsledky získané mým programem liší od tvých výsledků pomocí metodiky GOST.

Pojďme se podívat. Dnes nebudu u počítače, možná zítra. Igore, vzal jsi na sebe těžké, ale ušlechtilé břemeno mentora. Začínající konstruktéři se učí navrhovat z tvých stránek. A pokud s důvěrou v tvé video nezkontrolují provoz strojů na OKZ, protože jsi jim to poradil (ve videu říkáš, že při vývoji sekcí “uvnitř” obvykle nepočítáš proudy OKZ, protože neexistují data o všech součástech elektrického vedení) a může jednoduše dojít k požáru, takový konstruktér se obrátí na soud a část viny za to bude na tobě. Nepřeháním, existuje smutná zkušenost kolegů.

Není třeba se snažit aplikovat mé rady na všechny projekty. Vždy existují nějaké zvláštnosti a výjimky z pravidel. Ale obecně se přesně to v praxi děje, protože není tak snadné získat všechna výchozí data, pokud nenavrhujete podle TP. Pokud budete dodržovat následující pravidla, neměly by nastat žádné problémy, i když je nebudete kontrolovat: 1. Proudové chrániče musí být instalovány na všechny zásuvky. V některých projektech instaluji proudové chrániče téměř na všechno, dokonce i na osvětlení. 2. Nepřeceňujte jmenovité proudy jističů. Musíte vybírat na základě jmenovitého proudu. 3. Vyberte správné kabely. 4. Vyberte správný způsob pokládky kabelů. P.S. U dlouhých skupinových vedení je samozřejmě nutné vypočítat zkratový proud. Pokud například instalujete jistič C6 na osvětlení 50m skupinového vedení, má smysl vypočítávat zkratový proud? A pokud instalujete C16? Zde mohou vyvstat otázky.

Igore, takže varuješ lidi, pro jaké případy jsou tvé rady. Mám také zkušenosti s projektováním (více než 400 “interních” projektů za 14 let) a kontrolu provozuschopnosti zařízení během OKZ považuji za jednu z důležitých událostí v projektování, kde jsou volnosti a tolerance nevhodné, protože mluvíme o bezpečnosti (v lepším případě – požár, v horším případě – ztráta života). U ztrát napětí lze povolit “úpravu” v rozumných mezích. A i když nenavrhuji z TP, vyžádat si data sám nebo se na tuto otázku zeptat zákazníka není problém, vždycky jsem tuto otázku vyřešil. Jinak se ztrácí celý smysl výběru ochranných zařízení. Jak je vybrat? Od oka? Jakou charakteristiku zvolit? Jak to zdůvodnit? Igore, je opravdu těžké ti rozumět, ve videu cituješ SP 256.1325800.2016. Zkratové proudy by měly být vypočítány s ohledem na aktivní a indukční odpory všech prvků zkratovaného obvodu, hodnoty parametrů synchronních a asynchronních elektromotorů a také všechny přechodové odpory, včetně odporu oblouku v místě zkratu dle metody GOST 28249. a pak říkáte, že to neděláte? Proč ne? Nyní k těm čtyřem bodům z vašeho posledního příspěvku. 1. Ohledně instalace proudových chráničů. Pokud dojde ke zkratu k zemi, proudový chránič se vypne, a pokud dojde ke zkratu “fáze-nula”, proudový chránič se vypne, když se kabel začne tavit. A kde je předepsán takový požadavek: proudové chrániče jako ochrana proti zkratům? 2. Nikdo úmyslně nepřeceňuje jmenovité hodnoty jističů. A jmenovitý proud se ne vždy volí na základě jmenovitého proudu, například výtah (ochrany se volí na základě provozního proudu, nikoli jmenovitého proudu), pro výtah o výkonu 10 kW je jmenovitý proud 23,3 kW a provozní proud je 33 A a požadavek výrobce je ochranné zařízení 40 A. Můžete se podívat na shlz.ru/production/stroy1.troy_bez_mp_low/ stáhnout str. 1). 3. Abstraktní rada. Co znamená „správně“? Projektant se vždy snaží vybrat správně: podle zatížení, podle ztrát, podle proudů OKZ. 4. Co s tím má společného způsob instalace? P.S. Ano, proudy OKZ je třeba vypočítat pro všechna vedení! Jak je lze určit okem? Délka vedení není kritériem. Vedení může být kratší, ale průřez je menší, což znamená, že proud OKZ je menší. Nebo je vedení kratší, ale jmenovitý proud ochranného zařízení je vyšší. Žádám vás, abyste mé komentáře vnímali jako konstruktivní dialog mezi inženýry při hledání optimálních konstrukčních řešení. Vždy se snažím učit od všech, proto jsem si u vás koupil kurz o venkovním a exteriérovém osvětlení.

1 SP 256.1325800.2016 (Elektrické instalace obytných a veřejných budov. Pravidla pro projektování a instalaci): 10.13 … Pro zvýšení úrovně ochrany před požárem při zkratech na uzemněné části, kdy hodnota proudu není dostatečná k vypnutí maximální proudové ochrany, musí být na vstupu do bytu, osobního domu atd. instalován proudový chránič s jmenovitým vypínacím diferenciálním proudem do 300 mA. PUE: 7.1.84. Pro zvýšení úrovně ochrany před požárem při zkratech na uzemněné části, kdy hodnota proudu není dostatečná k vypnutí maximální proudové ochrany, se na vstupu do bytu, osobního domu atd. doporučuje proudový chránič s vypínacím proudem do 300 mA. 2 Viděl jsem mnoho různých projektů, kde jsou automaty nepřiměřeně nadhodnoceny. Mnoho lidí bez rozdílu instaluje jističe 16A na všechno, dokonce i na osvětlení, kdy jmenovitý proud je několik ampérů. Jmenovitý proud je téměř provozní proud. Při výpočtu proudu je třeba zohlednit jak účiník, tak účinnost. Zřejmě nezohlednili účinnost při výpočtu proudu motoru. 3 V interiéru musí být všechny kabely chráněny především před přetížením. Někdy tento požadavek není vždy splněn. Nesprávně zvolený kabel – přetížení -> požár. 4 Například pokládka kabelů v blízkosti topných těles (horké potrubí atd.) snižuje dlouhodobě přípustný proud kabelu. Totéž lze říci o pokládce kabelů ve svazku. Je třeba vybrat správné trubky pro kabely, jinak na to narazíte na internetu. Myslím, že o tom bude další video. Pokud někdo někde udělal chybu, tak tady je potřeba se nejdříve podívat na projekt, a pak se podívat, co vlastně instalatéři udělali. Dnes jsem byl v závodě a energetik mi vyprávěl o novém modulárním jističi TDM: dali ho vodorovně – funguje, svisle nefunguje, otočili ho o 180 stupňů – zase funguje )) I když je projekt udělaný perfektně – ochrana objektu bude záviset na kvalitě ochranných zařízení.

Ohledně protilehlého proudového chrániče na vstupu je to jasné, ale mluvíme o skupinových vedeních. Proudový chránič nebudeme dávat do skupiny, abychom zajistili, že ochranné zařízení bude fungovat v případě zkratových poruch. Buď použijeme charakteristiku „B“, nebo zvětšíme průřez kabelu.

RCD — dodatečná ochrana. RCD slouží k ochraně před požárem, nemá nic společného s aktivací ochrany v případě zkratu. Pokud instalujete RCD do skupiny zásuvek, nezáleží na tom, jaký zkratový proud tam máte — k požáru by za žádných okolností nemělo dojít, RCD se aktivuje, jakmile svodový proud (v případě poškození izolace) překročí 15 mA. Obvykle se na zásuvky instalují RCD s proudem 30 mA.

Dobrý den, Igore! Informace o 5 sekundách pro vypnutí ochranného zařízení v hlavním rozvaděči vyžaduje aktualizaci. Dodatek č. 2 k TKP 339-2011 ze dne 01 byl vydán: http://proekt.by/elektrotehnika-b09/proekt_izmeneniya_sup2018_tkp_2.0_vnosim_svoi_predlozheniya-t12.html Viz odstavec 3392011 v tomto dodatku. V něm je odkaz na odstavec 54205.0 TKP 4.3.2.9-3.24 (odstavec 326 TKP 2018). Stručně řečeno, požadavek 3.13 sekund se nevztahuje na napájecí vedení z hlavního rozvaděče do hlavního rozvaděče. Stačí vypočítat násobek proudu pojistky a zkratových proudů.

Podle mého názoru tím myslí něco jiného)) Proč tento text nevyloučili?

V obvodech napájejících rozvodné, skupinové, podlahové a jiné rozvaděče a panely nesmí doba odpojení překročit 5 s.

Igore, prosím, přečti si tento bod znovu. Hovoří se o napájecích sítích od trafostanice k hlavnímu rozvaděči. Není třeba kontrolovat dobu odezvy ochran. To znamená, že není třeba instalovat v trafostanici automaty s nastavitelným nastavením značky BA88*. Požadavky na dobu odezvy ochran v distribučních sítích zůstávají zachovány: ne více než 5 sekund.

Tato otázka už byla v komentářích vznesena. Museli jste tuto změnu využít v praxi?

Ano, v praxi jsem se setkal s návrhem BKTPB, napájení SHNO. V případě zkratu na vstupu do SHNO se podle grafů selektivity (nakreslil je sousední specialista na relé) ukázalo, že by se aktivovala jak vstupní pojistka v SHNO, tak jistič v BKTPB (grafy obou ochranných zařízení se vzájemně překrývaly).

Dosažení plné selektivity je prakticky nemožné, používám přístroje s nenastavitelnými vypínacími mechanismy. Podstata této změny spočívá v tom, že se nyní ukazuje, že doba vypnutí při zkratu není regulována (to je v Běloruské republice!!). Nemyslím si, že je to dobré. Chápu, že není tak snadné dosáhnout 5 sekund, ale mohli by alespoň napsat, že v napájecích sítích je povolený čas maximálně 10 sekund. Jinak to teď bude průšvih.